白山市大型沉井施工公司-水下連續墻為了正確評價纖維增強復合材料(FRP)約束效應對鋼筋混凝土(RC)空心墩柱受力性能的影響,首先采用有限元數值模擬方法,對FRP類型、厚度、幅寬和間距參數影響下約束RC矩形空心柱的軸壓荷載、約束混凝土壓應變、箍筋和FRP拉應變的變化規律進行研究。基于模擬結果,提出一種考慮FRP布環箍和箍筋共同約束效應的側向約束壓力計算公式,進而建立FRP約束混凝土壓應力-應變模型。進一步應用提出的FRP約束混凝土模型評價FRP加固矩形空心橋墩的受力性能,并與試驗結果對比,兩者吻合較好。
debisheng0866排水下沉速度控制
根據本沉井的結構特點，為確保沉井結構安全，合理安排下沉速度是下沉關鍵，下沉過程中應始終保持均勻下沉，沉井不能出現較大高差。開始下沉時，鍋底控制在1m左右，高差控制在20cm內；為控制工期，在沉井下沉至3m左右，沉井基本進入軌道可加大沖吸泥漿量、鍋底適當加深，井中間鍋底可控制在2m左右，但須確保機械正常施工，如遇機械設備故障應立即維修或更換，如一小時不能排除，其他相應設備應停止施工，以防發生較大位移或較大高差，并做到整個高差控制在30cm內。
排水下沉注意事項
沉井下沉開始5m以內，要特別注意保持水平與垂直度，以免繼續下沉時，不易調整。為減少下沉的摩擦力和以后的清淤工作，最好在沉井的外壁采用隨下沉隨填土的方法，以減輕下沉困難。
沖吸土應分層進行，防止中部鍋底沖吸得太深，或刃腳部位沖土太快，實沉傷人。在沖吸土時，刃腳處、隔墻下不準有人操作或穿行，以避免刃腳處切土過多或實沉傷人。
在沉井開始下沉和將沉至設計標高時，周邊每層沖吸深度應小于30cm或更薄些，避免發生傾斜，在離設計標高20cm左右應停止沖吸土，依靠自重下沉到設計標高。
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探討了酰胺類聚羧酸系減水劑的合成工藝,設計采用聚醚胺(PN-220)和聚丙烯酸(PAA)為共聚單體,直接聚合制得減水劑.通過試驗,就PAA的相對分子質量、單體比例、聚合溫度和時間對砂漿減水率、流動度保持性的影響規律進行了分析.在此基礎上設計正交試驗,得到最佳合成工藝.就采用最佳工藝所合成的產品,與當前普遍生產使用的以聚乙二醇單甲醚(MPEG)和甲基丙烯酸(MAA)為單體合成的產品進行性能對比,結果表明前者是一種保坍性能優異的聚羧酸系減水劑,適用于坍落度保持性要求很高的混凝土.3）不排水下沉若發生流砂、管涌現象，采用不排水下沉，一般采用水力吸泥機或水力沖射空氣吸泥等方法相結合在水下挖土。
水力機械沖土：用高壓水泵將高壓水流通過進水管分別送進沉井內的高壓水槍和水力吸泥機處，利用高壓水槍射出的高壓水沖刷土層，使其形成一定稠度的泥漿匯流至集泥坑，然后用水力吸泥機（或空氣吸泥機）將泥漿吸出，通過排泥管排出井外。
水力吸泥機沖土：適用于粉質粘土、粉土、粉細砂土，在淤泥或粉砂層中使用水力吸泥時，為防止涌泥、流砂現象，應保持井內水位高出井外水位1～2m。
（3）測量控制與觀測
沉井位置、標高的控制，是在沉井外部地面及井壁頂部四面，設置縱橫十字中心控制線、固定的觀測點、水準點及沉降觀測點，以控制位置和標高。沉井垂直度的控制，是在井筒內壁按四或八等分標出垂直軸線，各懸吊一個線墜逐個對準下部標板來控制，并定時用兩臺經緯儀進行垂直偏差觀測，挖土時，隨時觀測垂直度，當線墜離黑線達20㎜，或四面標高不一致時，即應糾正。沉井下沉的控制，系在井筒外壁周圍彈水平線，或在井外壁上四側用油畫筆畫出標尺刻度，每20cm一格，用水準儀觀測沉降。沉井下沉中加強位置、垂直度和標高（沉降值）的觀測，每班至少測量兩次（于班中及每次下沉后檢查一次），同時每層不小于一次，接近設計標高時，應加強觀測，每2h一次，預防超沉，由專人負責并做好下沉施工記錄，發現有傾斜、位移扭轉，應及時通知值班技術人員，指揮操作人員隨沉隨糾正。使偏差控制在允許范圍以內。
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對6組250μm厚乙烯-四氟乙烯(ethylene-tetrafluoroethylene,ETFE)薄膜進行了不同應力幅值單軸循環拉伸試驗.利用自編MATLAB程序分析了試驗所得應力-應變曲線,得到了循環彈性模量、屈服應力、棘輪應變以及滯回環面積等力學性能參數;分別建立了循環彈性模量、棘輪應變和滯回環面積與循環次數的關系式.試驗和分析結果表明:隨著循環次數的增加,循環彈性模量、棘輪應變和滯回環面積的變化率逐漸減小,分別近似穩定于13,14,14次循環.當沉井下沉到刃腳接近設計標高約500㎜時，應注意放慢井中沖吸土速度，以觀測沉井自重下沉情況。當沉井下沉到距設計標高0.1m時，應停止井內吸土和抽水，使其靠自重下沉至設計標高或接近設計標高；在正常情況下，再經過2～3d下沉穩定后，或經觀測在8h內累計下沉不大于10㎜時，即可進行井底土形整理，開始封底。
（4）沉井下沉通病防治
1）沉井糾偏
根據該工程的施工條件及土質情況，如發現偏斜，視具體情況分別對策。
剛開始入土較淺時，如發生傾斜，只需在高刃腳的一側進行人工挖土，在刃腳低的一側保留較寬的土埂適當填砂石，入土較深時，在刃腳高的一側掏土隨著沉井的下沉逐漸糾正偏差，糾偏位移時，可故意使沉井向偏位方向傾斜，然后沿傾斜方向下沉，直到沉井底面中軸線與設計中軸線的重合或接近，再糾正傾斜，直到調整到容許范圍以內。除此之外還可采用井外射水，井內偏除土糾偏及增加偏土壓或偏心壓來糾偏。
沉井位置如發生扭轉，可在沉井的兩對角邊除土、另外兩對角邊填土，借助刃腳下不相符的土壓力所形成的扭矩，使沉井在下沉過程中逐步糾正到位。
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用非接觸式電阻率測試儀研究了粉煤灰及石膏摻量對路面基層專用水泥24 h內電阻率的影響,分析了該水泥與32.5礦渣硅酸鹽水泥凝結時間與電阻率的關系.結果表明:隨著粉煤灰和石膏摻量的增加,路面基層專用水泥凝結時間延長,其中粉煤灰摻量的影響更顯著;路面基層專用水泥密度小,液相體積分數小,孔連通性差,離子濃度低,因而其電阻率較大;電阻率曲線及其微分曲線上特征點出現時間和用維卡儀測得的凝結時間有較好對應關系.所有偏差在下沉到距設計標高2m以上時，基本糾正好，然后謹慎下沉，在沉井刃腳接近設計標高50cm以內時，不允許再有超出允許范圍的偏差。
2）沉井不沉
主要原因有：
①開挖面挖土濃度不夠，下沉阻力過大；
②沉井傾斜，致使刃腳下局部土體未能順利挖除，形成較大的正面阻力；
③沉井在軟粘土層中因故停止下沉時間過久，側壓力增大；
④遇堅硬土層，破土困難；
⑤壁外無減阻措施或壁外減阻措施遭到破壞，側面摩阻力沒有降低。
白山市大型沉井施工公司-水下連續墻利用固液萃取法、壓汞測孔儀(MIP)及掃描電鏡(SEM)等方法,對含不同比例粉煤灰的硬化水泥漿體孔溶液堿度和微觀結構進行了測定與分析.結果顯示:粉煤灰的摻入導致硬化水泥漿體的孔溶液堿度隨其摻量的增加而有所降低,但其pH值仍能長期維持在12以上;摻有粉煤灰的硬化水泥漿體結構隨水化齡期的延長而逐漸密實,孔隙率降低,孔徑細化,無害和少害孔增多;適量摻加粉煤灰不會破壞硬化水泥漿體微觀結構的穩定性.
